Stålkvalitet af API 5CT
H40
K55
R95
P110
J55
N80
L80
Q125
DIMENSIONER OG STØRRELSER AF API 5CT KAJRING OG RØR
- Specifikation og størrelse af API 5CT-rør
| DN | O. D. | Vægt | W. T. | Afslut behandling | |||||||||
| Ikke-forstyrret kobling-tråd | Forstyrret kobling-tråd | Stålkvalitet | |||||||||||
| i | mm | lb./ft. | lb./ft. | i | mm | H40 | J55 | L80 | N80 | C90 | T95 | P110 | |
| 2 3/8 | 2.38 | 60.3 | 4 | – | 0.167 | 4.24 | PU | PN | PN | PN | PN | PN | – |
| 4.6 | 4.7 | 0.19 | 4.83 | PNU | PNU | PNU | PNU | PNU | PNU | PNU | |||
| 5.8 | 5.95 | 0.254 | 6.45 | – | – | PNU | PNU | PNU | PNU | PNU | |||
| 6.6 | – | 0.295 | 7.49 | – | – | P | – | P | P | – | |||
| 7.35 | 7.45 | 0.336 | 8.53 | – | – | PU | – | PU | PU | – | |||
| 2 7/8 | 2.88 | 73 | 6.4 | 6.5 | 0.217 | 5.51 | PNU | PNU | – | – | – | – | – |
| 7.8 | 7.9 | 0.276 | 7.01 | – | – | – | – | – | – | – | |||
| 8.6 | 8.7 | 0.308 | 7.82 | – | – | PLB | PLB | PLBE | – | PLB | |||
| 9.35 | 9.45 | 0.34 | 8.64 | – | – | PLB | PLB | PLBE | – | PLB | |||
| 10.5 | – | 0.392 | 9.96 | – | – | PLB | PLB | PLB | – | PLB | |||
| 11.5 | – | 0.44 | 11.18 | – | – | – | – | PLB | – | ||||
| 3 1/2 | 3.5 | 88.9 | 7.7 | – | 0.216 | 5.49 | PN | PN | PN | PN | PN | PN | – |
| 9.2 | 9.3 | 0.254 | 6.45 | PNU | PNU | PNU | PNU | PNU | PNU | PNU | |||
| 10.2 | – | 0.289 | 7.34 | PN | PN | PN | PN | PN | PN | – | |||
| 12.7 | 12.95 | 0.375 | 9.52 | – | – | PNU | PNU | PNU | PNU | PNU | |||
| 14.3 | – | 0.43 | 10.92 | – | – | P | – | P | P | – | |||
| 15.5 | – | 0.476 | 12.09 | – | – | P | – | P | P | – | |||
| 17 | – | 0.53 | 13.46 | – | – | P | – | P | P | – | |||
| 4 | 4 | 102 | 9.5 | – | 0.226 | 5.74 | PN | PN | PN | PN | PN | PN | – |
| – | 11 | 0.262 | 6.65 | PU | PU | PU | PU | PU | PU | – | |||
| 13.2 | – | 0.33 | 8.38 | – | – | P | – | P | P | – | |||
| 16.1 | – | 0.415 | 10.54 | – | – | P | – | P | P | – | |||
| 18.9 | – | 0.5 | 12.7 | – | – | P | – | P | P | – | |||
| 22.2 | – | 0.61 | 15.49 | – | – | P | – | P | P | – | |||
| 4 1/2 | 4.5 | 114 | 12.6 | 12.75 | 0.271 | 6.88 | PNU | PNU | PNU | PNU | PNU | PNU | – |
| 15.2 | – | 0.337 | 8.56 | – | – | P | – | P | P | – | |||
| 17 | – | 0.38 | 9.65 | – | – | P | – | P | P | – | |||
| 18.9 | – | 0.43 | 10.92 | – | – | P | – | P | P | PLB | |||
| 21.5 | – | 0.5 | 12.7 | – | – | P | – | P | P | PLB | |||
| 23.7 | – | 0.56 | 14.22 | – | – | P | – | P | P | PLB | |||
| 26.1 | – | 0.63 | 16 | – | – | P | – | P | P | PLB | |||
| P--Almindelig;N-- Ikke-forrykket koblingstråd;U-- Forrykket koblingstråd; L--Integral | |||||||||||||
- Specifikation og størrelse på API 5CT-kabinet
| DN | O. D. | Vægt | W. T. | Form til afslutning af bearbejdning | ||||||||
| Stålkvalitet | ||||||||||||
| i | mm | lb/ft | kg/m | i | mm | H40 | J55 | L80 | N80 | C90 | P110 | |
| K55 | T95 | |||||||||||
| 4 1/2 | 4.500 | 114.3 | 9.5 | 14.14 | 0.205 | 5.21 | PS | PS | – | – | – | – |
| 10.5 | 15.63 | 0.224 | 5.69 | – | PSB | – | – | – | – | |||
| 11.6 | 17.26 | 0.250 | 6.35 | – | PSLB | PLB | PLB | PLB | PLB | |||
| 13.5 | 20.09 | 0.290 | 7.37 | – | – | PLB | PLB | PLB | PLB | |||
| 15.1 | 22.47 | 0.337 | 9.56 | – | – | – | – | – | PLB | |||
| 5 | 5.000 | 127 | 11.5 | 17.11 | 0.220 | 5.59 | – | PS | – | – | – | – |
| 13 | 19.35 | 0.253 | 6.43 | – | PSLB | – | – | – | – | |||
| 15 | 22.32 | 0.296 | 7.52 | – | PSLB | PLB | PLB | PLBE | PLB | |||
| 18 | 26.79 | 0.362 | 9.19 | – | – | PLB | PLB | PLBE | PLB | |||
| 21.4 | 31.85 | 0.437 | 11.1 | – | – | PLB | PLB | PLB | PLB | |||
| 23.2 | 34.53 | 0.478 | 12.14 | – | – | – | – | PLB | – | |||
| 24.1 | 35.86 | 0.500 | 12.7 | – | – | – | – | PLB | – | |||
| 5 1/2 | 5.500 | 139.7 | 14 | 20.83 | 0.244 | 6.2 | PS | PS | – | – | – | – |
| 15.5 | 23.07 | 0.275 | 6.98 | – | PSLB | – | – | – | – | |||
| 17 | 25.3 | 0.304 | 7.72 | – | PSLB | PLB | PLB | PLBE | PLB | |||
| 20 | 29.76 | 0.361 | 9.17 | – | – | PLB | PLB | PLBE | PLB | |||
| 23 | 34.23 | 0.415 | 10.54 | – | – | PLB | PLB | PLBE | PLB | |||
| 26.8 | 39.88 | 0.500 | 12.7 | – | – | – | – | – | – | |||
| 29.7 | 44.2 | 0.562 | 14.27 | – | – | – | – | – | – | |||
| 32.6 | 48.51 | 0.625 | 15.88 | – | – | – | – | – | – | |||
| 35.3 | 52.53 | 0.687 | 17.45 | – | – | – | – | – | – | |||
| 38 | 56.55 | 0.750 | 19.05 | – | – | – | – | – | – | |||
| 40.5 | 60.27 | 0.812 | 20.62 | – | – | – | – | – | – | |||
| 43.1 | 64.14 | 0.875 | 22.22 | – | – | – | – | – | – | |||
| 6 5/8 | 6.625 | 168.28 | 20 | 29.76 | 0.288 | 7.32 | PS | PSLB | – | – | – | – |
| 24 | 35.72 | 0.352 | 8.94 | – | PSLB | PLB | PLB | PLBE | PLB | |||
| 28 | 41.67 | 0.417 | 10.59 | – | – | PLB | PLB | PLBE | PLB | |||
| 32 | 47.62 | 0.475 | 12.06 | – | – | PLB | PLB | PLBE | PLB | |||
| 7 | 7.000 | 177.8 | 17 | 25.3 | 0.231 | 5.87 | PS | – | – | – | – | – |
| 20 | 29.76 | 0.272 | 6.91 | PS | PS | – | – | – | – | |||
| 23 | 34.23 | 0.317 | 8.05 | – | PSLB | PLB | PLB | PLBE | – | |||
| 26 | 38.69 | 0.362 | 9.19 | – | PSLB | PLB | PLB | PLBE | PLB | |||
| 29 | 43.16 | 0.408 | 10.36 | – | – | PLB | PLB | PLBE | PLB | |||
| 32 | 47.62 | 0.453 | 11.51 | – | – | PLB | PLB | PLBE | PLB | |||
| 35 | 52.09 | 0.498 | 12.65 | – | – | PLB | PLB | PLBE | PLB | |||
| 38 | 56.55 | 0.540 | 13.72 | – | – | PLB | PLB | PLBE | PLB | |||
| 42.7 | 63.54 | 0.625 | 15.88 | – | – | – | – | – | – | |||
| 46.4 | 69.05 | 0.687 | 17.45 | – | – | – | – | – | – | |||
| 50.1 | 74.56 | 0.750 | 19.05 | – | – | – | – | – | – | |||
| 53.6 | 79.77 | 0.812 | 20.62 | – | – | – | – | – | – | |||
| 57.1 | 84.97 | 0.875 | 22.22 | – | – | – | – | – | – | |||
| 7 5/8 | 7.625 | 193.68 | 24 | 35.72 | 0.300 | 7.62 | PS | – | – | – | – | – |
| 26.4 | 39.29 | 0.328 | 8.33 | – | PSLB | PLB | PLB | PLBE | PLB | |||
| 29.7 | 44.2 | 0.375 | 9.52 | – | – | PLB | PLB | PLBE | PLB | |||
| 33.7 | 50.15 | 0.430 | 10.92 | – | – | PLB | PLB | PLBE | PLB | |||
| 39 | 58.05 | 0.500 | 12.7 | – | – | PLB | PLB | PLBE | PLB | |||
| 42.8 | 63.69 | 0.562 | 14.27 | – | – | PLB | PLB | PLB | PLB | |||
| 45.3 | 67.41 | 0.595 | 15.11 | – | – | PLB | PLB | PLB | PLB | |||
| 47.1 | 70.09 | 0.625 | 15.88 | – | – | PLB | PLB | PLB | PLB | |||
| 51.2 | 76.19 | 0.687 | 17.45 | – | – | – | – | – | – | |||
| 55.3 | 80.3 | 0.750 | 19.05 | – | – | – | – | – | – | |||
| 8 5/8 | 8.625 | 219.08 | 24 | 35.72 | 0.264 | 6.71 | – | PS | – | – | – | – |
| 28 | 41.62 | 0.304 | 7.72 | PS | – | – | – | – | – | |||
| 32 | 47.62 | 0.352 | 8.94 | PS | PSLB | – | – | – | – | |||
| 36 | 53.57 | 0.400 | 10.16 | – | PSLB | PLB | PLB | PLBE | PLB | |||
| 40 | 59.53 | 0.450 | 11.43 | – | – | PLB | PLB | PLBE | PLB | |||
| 44 | 65.48 | 0.500 | 12.7 | – | – | PLB | PLB | PLBE | PLB | |||
| 49 | 72.92 | 0.557 | 14.15 | – | – | PLB | PLB | PLBE | PLB | |||
| 9 5/8 | 9.625 | 244.48 | 32.3 | 48.07 | 0.312 | 7.92 | PS | – | – | – | – | – |
| 36 | 53.57 | 0.352 | 8.94 | PS | PSLB | – | – | – | – | |||
| 40 | 59.53 | 0.395 | 10.03 | – | PSLB | PLB | PLB | PLBE | – | |||
| 43.5 | 64.73 | 0.435 | 11.05 | – | – | PLB | PLB | PLBE | PLB | |||
| 47 | 69.94 | 0.472 | 11.99 | – | – | PLB | PLB | PLBE | PLB | |||
| 53.5 | 79.62 | 0.545 | 13.84 | – | – | PLB | PLB | PLBE | PLB | |||
| 58.4 | 86.91 | 0.595 | 15.11 | – | – | PLB | PLB | PLB | PLB | |||
| 59.4 | 88.4 | 0.609 | 15.47 | – | – | – | – | – | – | |||
| 64.9 | 96.58 | 0.672 | 17.07 | – | – | – | – | – | – | |||
| 70.3 | 104.62 | 0.734 | 18.64 | – | – | – | – | – | – | |||
| 75.6 | 112.5 | 0.797 | 20.24 | – | – | – | – | – | – | |||
| 10 3/4 | 10.750 | 273.05 | 32.75 | 48.74 | 0.279 | 7.09 | PS | – | – | – | – | – |
| 40.5 | 60.27 | 0.350 | 8.89 | PS | PSB | – | – | – | – | |||
| 15.5 | 67.71 | 0.400 | 10.16 | – | PSB | – | – | – | – | |||
| 51 | 75.9 | 0.450 | 11.43 | – | PSB | PSB | PSB | PSBE | PSB | |||
| 55.5 | 82.59 | 0.495 | 12.57 | – | – | PSB | PSB | PSBE | PSB | |||
| 60.7 | 90.33 | 0.545 | 13.84 | – | – | – | – | PSBE | PSB | |||
| 65.7 | 97.77 | 0.595 | 15.11 | – | – | – | – | PSB | PSB | |||
| 73.2 | 108.93 | 0.672 | 17.07 | – | – | – | – | – | – | |||
| 79.2 | 117.86 | 0.734 | 18.64 | – | – | – | – | – | – | |||
| 85.3 | 126.94 | 0.797 | 20.24 | – | – | – | – | – | – | |||
| 11 3/4 | 11.750 | 42 | 62.5 | 0.333 | 8.46 | PS | – | – | – | – | – | |
| 47 | 69.94 | 0.375 | 20.24 | – | – | – | – | – | – | |||
| 54 | 80.36 | 0.435 | 8.46 | – | – | – | – | – | – | |||
| 60 | 89.29 | 0.489 | 9.53 | – | – | – | – | – | – | |||
| 65 | 96.73 | 0.534 | 11.05 | – | – | – | – | – | – | |||
| 71 | 105.66 | 0.582 | 14.42 | – | – | – | – | – | – | |||
| 13 3/8 | 13.375 | 339.73 | 48 | 71.43 | 0.330 | 8.38 | PS | – | – | – | – | – |
| 54.5 | 81.1 | 0.380 | 9.65 | – | PSB | – | – | – | – | |||
| 61 | 90.78 | 0.430 | 10.92 | – | PSB | – | – | – | – | |||
| 68 | 101.19 | 0.480 | 12.19 | – | PSB | PSB | PSB | PSB | PSB | |||
| 72 | 107.15 | 0.514 | 13.06 | – | – | PSB | PSB | PSB | PSB | |||
| 16 | 16.000 | 406.4 | 65 | 96.73 | 0.375 | 9.53 | PS | – | – | – | – | – |
| 75 | 111.61 | 0.438 | 11.13 | – | PSB | – | – | – | – | |||
| 84 | 125.01 | 0.495 | 12.57 | – | PSB | – | – | – | – | |||
| 109 | 162.21 | 0.656 | 16.66 | – | P | P | P | – | P | |||
| 18 5/8 | 18.625 | 473.08 | 87.5 | 130.21 | 0.435 | 11.05 | PS | PSB | – | – | – | – |
| 20 | 20.000 | 508 | 94 | 139.89 | 0.438 | 11.13 | PSL | PSLB | – | – | – | – |
| 106.5 | 158.49 | 0.500 | 12.7 | – | PSLB | – | – | – | – | |||
| 133 | 197.93 | 0.635 | 16.13 | – | PSLB | – | – | – | – | |||
| P--Almindelig;S--Kort-tråd;L--Lang-tråd;B--Buttress-tråd;E--Ekstrem tråd | ||||||||||||
KEMISK SAMMENSÆTNING (%) AF API 5CT
MEKANISKE EGENSKABER AF API 5CT
API 5CT DIMENSIONAL AFVIKLING
| genstande | Tilladt afvigelse | |
| Ude diameter | D Mindre end eller lig med 101,60 mm | ± 0,79 mm |
| D Større end eller lig med 114,30 mm | + 1.0%, -0.5% | |
| Vægtykkelse | -12.50% | |
| Masse (enkelt længde) | +6.5%, -3.5% | |
LÆNGDESOMRÅDE AF API 5CT
| Længde | |||
| Punkt | Omfang 1 | Omfang 2 | Omfang 3 |
| Slange | 6.10-7.32m | 8.53-9.75m | – |
| Beklædning | 4.88-7.62m | 7.62-10.36m | 10.36-14.63m |
TEST OG INSPEKTION AF API 5CT RØR OG CASING
- Hydrostatisk test
Hydrostatisk testning er en kritisk kvalitetskontrolforanstaltning under produktionen af stålrør. Formålet med den hydrostatiske test er at verificere, at sømsvejsningerne og rørlegemet kan modstå det nødvendige indre vandtryk uden at lække. For at udføre testen sættes vand under tryk og sprøjtes ind i røret. Når vandtrykket når det angivne niveau, udsættes røret for en grundig undersøgelse for utætheder. Eventuelle utætheder, der findes, repareres, og den hydrostatiske test gentages, indtil røret består inspektionen. Denne proces sikrer, at det færdige produkt sikkert kan transportere vand eller andre væsker under højt tryk uden at lække.
- Bøjningstest
Under produktionen af et API 5CT rør og foringsrør udføres en bøjningstest for at sikre kvaliteten af svejsningen. Denne test involverer at tage en prøve af stålrøret og udsætte det for en bøjningskraft. Resultaterne af testen evalueres derefter for at bestemme, om der er revner i svejsningen. Hvis der ikke konstateres revner, vurderes røret at være af acceptabel kvalitet. Men hvis der konstateres revner, afvises røret og skal repareres eller udskiftes. Bukketesten er en vigtig del af produktionsprocessen, da den er med til at sikre, at slutproduktet er af høj kvalitet og vil fungere efter hensigten.
- Udfladningstest
Udfladningstest udføres typisk under kvalitetskontroltest af stålrør, såsom dem, der er produceret i henhold til API 5CT-specifikationen. Affladningstesten bruges til at vurdere et prøverørs modstand mod langsgående deformation (dvs. revnevækst) og dets evne til at bevare sin form under belastning. Testen udføres ved først at svejse en ring på den ene ende af rørprøven. Den anden ende af prøven placeres derefter i en jig, som komprimerer hele rørets længde langs dets længdeakse. Når den ønskede kompression er opnået, frigives jiggen, og prøven fjernes til inspektion. Eventuelle revner eller deformationer, der er opstået under testen, bliver derefter dokumenteret og analyseret. Resultaterne af udfladningstesten kan bruges til at vurdere kvaliteten af røret og dets egnethed til brug i forskellige applikationer.
- CVN Impact Test
Når det kommer til produktion af rør og foringsrør, er slagtesten en vigtig kvalitetskontrolforanstaltning. Denne test, også kendt som Charpy-testen, bruges til at vurdere et materiales evne til at modstå stød. Testen går ud på at slå en prøve med en hammer og derefter måle mængden af energi, der absorberes. Resultaterne sammenlignes derefter med en standard for at afgøre, om materialet opfylder den påkrævede specifikation. Der er tre hovedområder, der testes under stødprøvning: rørlegemet, svejsehavet og den varme-berørte zone. Ved at forstå vigtigheden af denne test kan producenter sikre, at deres stålrør opfylder de krævede standarder for styrke og holdbarhed.
API 5CT RØR AFSLUTNINGSBEHANDLING
- Flad ende / Almindelig ende
En almindelig ende, også kendt som en flad ende eller firkantet snit, er en type stålrør, der har en flad ende snarere end en skrå eller gevindskåret ende. Almindelige rør er mere almindelige i rør med større diameter og bruges typisk til at transportere væsker under højt tryk. En fordel ved almindeligt rør er, at det er lettere at svejse eller forbinde til andre typer rør. Imidlertid er almindeligt rør mindre i stand til at modstå eksterne kræfter, såsom dem fra vind eller bølger, og er mere modtagelige for skader fra stød. Som et resultat bruges almindeligt rør ofte i applikationer, hvor det vil blive begravet eller på anden måde beskyttet mod elementerne.
- Trådende
Foringsrør er et stålrør, der bruges til at fore borehullet i en borebrønd. Det er vigtigt at bruge foringsrør for at forhindre sammenbrud af borehullet og for at beskytte det udstyr, der bruges. Foringsrør bruges også til at holde vand, gas og olie ude i at komme ind i brønden. Den gevindskårne ende på et foringsrør bruges til at lave en forbindelse med en skrue. Denne type forbindelse er kendt som en gevindsamling. For at lave denne forbindelse anvendes en kappekobling. Koblingen skrues på enden af røret og derefter forbindes de to rør sammen med en skrue.
- Afrundet næse
En afrundet næse på et foringsrør er simpelthen en gevindforbindelse, der er blevet bearbejdet til at have en afrundet, snarere end flad, ende. Denne type forbindelse bruges ofte, når pladsen er begrænset, f.eks. i snævre hjørner eller andre vanskelige--områder. Derudover er der mindre sandsynlighed for, at afrundede næser hænger fast i omgivende genstande, hvilket gør dem ideelle til brug i områder med stor-trafik. Selvom de er dyrere end traditionelle gevindforbindelser, gør den øgede sikkerhed og holdbarhed af afrundede næser dem investeringen værd.
HVAD ER API 5CT OCTG?
Oil country tubular goods (OCTG) er en familie af stålrørsprodukter, der bruges til boring, færdiggørelse og produktion af olie- og gasbrønde. Og API 5CT er standarden for gruppen af produkter. OCTG-foringsrør og -rør er væsentlige elementer i brøndkonstruktionsprocessen, da de giver støtte og beskyttelse til brøndboringen. Huset monteres først, efterfulgt af rør. Huset er typisk lavet af stål eller andre stærke materialer, der kan modstå reservoirets høje tryk og temperatur. Rør er også lavet af stål, men det er tyndere væggede og båret inde i huset. OCTG-produkter er fremstillet for at opfylde specifikke specifikationer, der er baseret på den type brønd, der bores. For eksempel skal sur servicebeklædning kunne modstå korrosion fra svovlbrintegas. Dybvandsforingsrør skal kunne modstå de høje tryk, der findes på store dybder. I sidste ende spiller OCTG-produkter en afgørende rolle for at sikre sikkerheden og effektiviteten af olie- og gasboringsoperationer.
HVAD ER FORSKELLEN MELLEM API 5CT CASING OG RØR?
API 5CT foringsrør er et rør, der placeres i en brøndboring for at beskytte brøndboringen mod forurening. Foringsrør bruges også til at stabilisere brøndboringen og holde den sikker. Bore- og foringsoperationer foregår på skift, hvor borestrengen fjernes med forudbestemte intervaller. API 5CT-rør bruges til at transportere petroleum fra brøndens dybder til overfladen. Olie og gas kan nogle gange selv-hæve til overfladen; dog kræves der typisk pumper for at bringe disse væsker op til overfladen. Rør har typisk en mindre diameter end foringsrør. Hovedformålet med rør er at transportere petroleum fra brønden til et eksternt sted.
